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    不同形狀玻璃板片結(jié)構(gòu)膠膠寬的計(jì)算方法和結(jié)構(gòu)性接口設(shè)計(jì)的考慮因素

    來源:2011年會論文集  作者:周文亮  日期:2011-4-25
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    摘要:梯形荷載分布理論和由此產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)膠膠寬計(jì)算公式已經(jīng)在過去的20多年內(nèi)被建筑幕墻行業(yè)認(rèn)可和廣泛使用,迄今沒有一例案例因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)膠膠寬的計(jì)算公式而出現(xiàn)問題。  在實(shí)際工程中,結(jié)構(gòu)性接口的設(shè)計(jì)還是要考慮很多因素,除了膠寬外,還要考慮膠深,因?yàn)闊崦浝淇s、板片的堆放、風(fēng)荷載帶來的剪應(yīng)力和彎曲變形等引起的應(yīng)力都會影響結(jié)構(gòu)膠接口的使用壽命。又譬如,因?yàn)樵O(shè)計(jì)的要求,往往會碰到很多異形玻璃板片,雖然按照矩形的短邊長度去套用結(jié)構(gòu)膠膠寬的計(jì)算公式是偏安全的,如何精確計(jì)算這些異形玻璃板片的所需結(jié)構(gòu)膠膠寬,需要我們的幕墻設(shè)計(jì)師們了解。本文主要介紹國外在這方面的一些研究成果, 給大家分享一下這方面的經(jīng)驗(yàn),作為在結(jié)構(gòu)膠接口設(shè)計(jì)中的一個(gè)補(bǔ)充。
    關(guān)鍵詞:結(jié)構(gòu)膠 膠寬 梯形荷載分布理論 風(fēng)壓 自重 熱位移
     
      永久荷載作用力=單位面積板片重力荷載*板片面積
      結(jié)構(gòu)膠受力是由結(jié)構(gòu)膠永久強(qiáng)度設(shè)計(jì)值和結(jié)構(gòu)膠粘結(jié)面積決定的:
      結(jié)構(gòu)膠受力=結(jié)構(gòu)膠永久強(qiáng)度設(shè)計(jì)值*粘結(jié)寬度*板片周長
      極限情況決定的最小粘結(jié)寬度
             粘結(jié)寬度=
      一般的硅酮結(jié)構(gòu)膠承受的永久荷載不應(yīng)該超過1 psi。這個(gè)值非常保守,遠(yuǎn)低于在樣品測試中能夠造成蠕變的荷載值。

      傾斜板片的粘接
      硅酮結(jié)構(gòu)膠在采光頂和傾斜裝配上的應(yīng)用方式大體與垂直的四邊和兩邊粘結(jié)應(yīng)用情況相同。
      對于傾斜裝配的兩邊粘接系統(tǒng),現(xiàn)在一般的應(yīng)用是將結(jié)構(gòu)膠打在水平的玻璃板片邊上而不是在垂直的板片邊上。而且這個(gè)膠寬也只是指玻璃與附框的粘結(jié)膠寬,而不包括中空玻璃的二道密封膠膠寬。對于傾斜安裝的板塊,板塊的自身重量會抵消風(fēng)荷載的部分作用,如圖9,這個(gè)因素被疊加在公式1中,形成了如下的公式
             粘結(jié)寬度=   (5)
      當(dāng)角θ為90°時(shí),等式(5)與(1)相同。
      結(jié)構(gòu)膠粘結(jié)厚度的討論
      對于結(jié)構(gòu)膠的粘接厚度(表示板片到附框之間的距離),有兩條主要的規(guī)定:
      1.粘結(jié)厚度不應(yīng)小于6 mm。
      2.粘結(jié)厚度不應(yīng)大于粘結(jié)寬度。
      膠縫的最小寬度是由熱位移和膠的施工決定的。由于框架和板片的熱膨脹系數(shù)不相同,它會在密封膠上產(chǎn)生一個(gè)剪力。位移的數(shù)值是由密封膠的施工溫度、溫度變化、系統(tǒng)的設(shè)計(jì)施工、板片的尺寸和板片材料幾個(gè)因素共同決定的。由如下公式來計(jì)算
    熱位移=初始長度*溫度變化值*熱膨脹系數(shù)          (6)
      要可以承受由熱位移帶來的應(yīng)力,至少需要5到6 mm的粘結(jié)厚度。行業(yè)實(shí)際操作的經(jīng)驗(yàn)表明接口厚度至少需要6 mm才能夠完全填滿的整個(gè)結(jié)構(gòu)膠接口。
      結(jié)構(gòu)膠接口的設(shè)計(jì),特別是結(jié)構(gòu)膠縫的粘結(jié)厚度,對整個(gè)板片的撓曲影響很大。為了防止更大程度的位移,密封膠粘結(jié)厚度不得大于粘結(jié)寬度這個(gè)標(biāo)準(zhǔn)必須遵守。

      結(jié)構(gòu)膠所受次應(yīng)力的考慮
      現(xiàn)行的公式僅僅考慮了作用于硅酮結(jié)構(gòu)膠上的主要應(yīng)力,而次應(yīng)力也可能對結(jié)構(gòu)膠造成影響。其中最重要的拉壓作用是由于玻璃受壓和堆放作用、熱位移造成的剪力作用以及風(fēng)荷載作用下產(chǎn)生的剪力和變形。
      (一)玻璃板片的堆放:如果在結(jié)構(gòu)密封膠的固化工程中,有外加應(yīng)力作用于堆疊平放的板片,則密封膠結(jié)構(gòu)將會有一點(diǎn)點(diǎn)的變化。因此,在膠固化后,當(dāng)外力消除,密封膠會在內(nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力。為了防止這種情況的發(fā)生,待安裝的板片不能堆放得太高,在膠的固化過程中,不能有額外的重力施加于其上。
      (二)熱位移:如結(jié)構(gòu)膠厚度的計(jì)算中討論的,由于結(jié)構(gòu)膠和框架有著不同的熱膨脹,這會使結(jié)構(gòu)膠受到剪切作用力。
      (三)風(fēng)荷載帶來的剪應(yīng)力和彎曲作用:行業(yè)專家們所做的計(jì)算機(jī)分析實(shí)驗(yàn)表明,風(fēng)荷載不僅會給密封膠帶來拉壓作用,還會帶來剪切和彎曲作用。
      結(jié)論:
      梯形荷載分布理論和由此產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)膠膠寬計(jì)算公式已經(jīng)在過去的20多年內(nèi)被建筑幕墻行業(yè)認(rèn)可和廣泛使用,事實(shí)上也被證明是非常可靠的一種計(jì)算方法。由于在實(shí)際應(yīng)用中,結(jié)構(gòu)膠除了要承受風(fēng)荷載帶來的拉伸應(yīng)力外,還要承受次應(yīng)力對接口膠縫的影響。這就要求結(jié)構(gòu)膠的強(qiáng)度要有足夠大的安全系數(shù)。結(jié)構(gòu)膠的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值是被整個(gè)幕墻行業(yè)幾十年來所采用的,不能輕易修改,否則會對結(jié)構(gòu)膠的使用造成安全隱患。
      參考資料:
      [1] Structural Sealant Glazing, ASTM STP 638, J.R. Hilliard, C.J. Parise, and C.O. Peterson, Jr., Eds.,American Society for Testing and Materials, Philadelphia
      [2] Klosowski, J. and Schmidt, C.,”The role of Adhesive Sealants in Structural Glazing,” U.S. Glass,  Metal & Glazing, July/August 1984
      [3] Klosowski, J.,”Safety Factors in Structural Glazing,”, U.S. Glass, Metal &Glazing, November/December 1985
      [4] Schultheis, J.,”Sloped Glazing with Structural Silicone,” Construction Specifier, June 1986
      [5] Sandberg, L. B. and Larson, A. P., “Stress Analysis of Structural Glazing Joints Under Windload,”Designing with Today’s Engineering Adhesives and Sealants, 1985 Fall Seminar of Adhesives &Sealants Council, Dearborn, MI, pp.110-118
      [6] Vallabhan, C.V.G., Wang, B.Y., Chou, G. D., and Minor, J. E.,”Thin Glass Plates on Elastic Supports.” Journal of Structural Engineering, Vol.3, No.2, Nov. 1985
      [7] Chou, G. D., Vallabhan, C.V.G., and Minor, J. E., “A Mathematical Model for Structurally Glazed Glass Insulating Units,” Glass Research and Testing Laboratory Report, Texas Tech University, Lubbock, TX, 79409, April 1987
      [8] Haugsby,M.H., Schoenherr, W.J., Carbary,L.D., and Schmidt,C.M.,“Methods for Calculating Structural Silicone Sealant Joint Dimensions,” Science and Technology of Glazing Systems, ASTM STP 1054, C.J.Parise, Ed., American Society for Testing and Materials, Philadelphia, 1989, pp.46-57


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