3.2 多點溫度趨勢控制
由于熔化部、冷卻部的溫度波動會不同程度地影響到液流情況。另外冷卻部稀釋風(fēng)量的變化和冷卻部冷卻條件的改變以及冷卻部的保溫狀況的改變，也會引起液流的變化，因此，對于溫度的良好控制尤為重要。一般熔窯熔化溫度制度的控制采用小爐垛光學(xué)溫度曲線控制，但在該超薄玻璃生產(chǎn)線，除了采用光學(xué)測溫表測量小爐垛溫度控制溫度曲線外，還引入了多點溫度趨勢控制：采用3#。碹頂熱電偶溫度(T)來控制熱點的溫度趨勢，保證玻璃澄清均化的正常穩(wěn)定；采用控制流道溫度趨勢(T2)來控制冷卻部微調(diào)風(fēng)量和液流的表層溫度，間接影響玻璃液在冷卻部的滯留時間；采用控制冷卻部池底熱電偶溫度趨勢(T3)來直接或間接地影響冷卻部的玻璃液的物化性質(zhì)，從而在一定程度影響到液流情況，最終實現(xiàn)熔化的穩(wěn)定以及玻璃宏觀質(zhì)量不受影響。具體的溫度取值見圖7所示。
圖8所采集的數(shù)據(jù)取自2002年7月1日～7月31日，每天取固定點時間的溫度進(jìn)行數(shù)據(jù)分析。從圖8可以看出，流道溫度(T2)和冷卻部池底熱電偶溫度(T3)總體上波動較小，整月內(nèi)呈平穩(wěn)勢態(tài)，3#碹頂熱電偶溫度(T )存在小幅的波動，從線性誤差分析來看，是在一個均值附近進(jìn)行振蕩。
3.3 熱負(fù)荷交叉調(diào)整控制
在不同拉引量時，為了保證T、T2、T3三點溫度的良好控制，就必須對各小爐的熱負(fù)荷進(jìn)行重新分配。在整個降低拉引量的過程中，以及在穩(wěn)定拉引量生產(chǎn)期間，熱負(fù)荷的交叉調(diào)整首先采用了以3碹頂熱點溫度(T)—— 熱電偶溫度和光學(xué)溫度相兼顧的原則，較大幅度調(diào)整負(fù)荷，隨后以冷卻部池底溫度(T3)小數(shù)點后的變化，微調(diào)熱負(fù)荷，同時，也結(jié)合流道溫度(T2)的變化情況，進(jìn)行有機(jī)的調(diào)整，確保進(jìn)入成形的玻璃溫度的真實性。具體的熱負(fù)荷交叉調(diào)整過程如表3所示。
3.4 風(fēng)油比與火焰氣氛兼顧控制
隨著拉引量的降低，各小爐逐步實施熱負(fù)荷交叉調(diào)整，因此各小爐的風(fēng)油比也要伴隨熱負(fù)荷進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整，除了保證火焰韻正常燃燒外，還必須兼顧各小爐的火焰氣氛，使1和2小爐氣氛呈還原性，4#和5#小爐氣氛呈氧化性。
4 效果對比
在2002年7月1日～7月31日期間，拉引量經(jīng)歷由高向低(233 t/d一150 t/d) 的較大變化。將7月的點狀缺陷進(jìn)行統(tǒng)計，其中每天由熔化引起的如氣泡、雜物等缺陷在當(dāng)天點狀缺陷中所占的比例如圖10所示。
從圖10可以看出，在拉引量大幅變化的情況下，通過采取合理的熔化控制技術(shù)，將每天由熔化引起的如氣泡、雜物等缺陷，其在當(dāng)天點狀缺陷中所占的比例可以被有效地控制在一個相對穩(wěn)定的范圍內(nèi)。
5 結(jié)語
在超薄浮法玻璃不同品種拉引量變化時，通過采用合理的熔化控制技術(shù)，使得熔窯內(nèi)玻璃液流、玻璃液溫度場和速度場基本維持原始的直流流速和流層厚度，保證其在一個較小的范圍內(nèi)波動，不給生產(chǎn)作業(yè)和玻璃的宏觀質(zhì)量帶來影響，確保超薄浮法玻璃產(chǎn)品質(zhì)量的連續(xù)穩(wěn)定。
參考文獻(xiàn)
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